3．3 固化反應
       由于酸酐固化環氧樹脂的溫度需達 150℃左右 的高溫，而 BPO引發聚合乙烯基酯只需 8O℃ 兩者 相差很大，不利于兩網絡間良好界面的形成，加入促 進劑后，酸酐固化環氧只需 90℃ ，環氧就開始凝膠， 這樣有利于兩網絡的形成和貫穿。
       我們用 DSC分別研究幾種體系的反應放熱峰， 從峰的位置來判斷混合體系中兩網絡的形成先后， 其 DSC典型譜圖如圖 2所示。圖2中曲線 a，b分別 是酚醛環氧樹脂以及改性后樹脂體系的固化放熱曲線。由MeHHPA與 DDSA固化酚醛環氧樹脂的反 應活化能相近，故曲線 a只有一個放熱峰。當升溫速率為 lO~C／mln時，曲線 a的放熱峰值溫度 Tp為148~C，起始分解溫度為9l  。b曲線的兩個放熱峰明顯分開，反應的先后有明顯的間隔，其中乙烯基酯雙鍵的逐步聚合在先，環氧的陰離子聚合在后。從 罔中我們還可以看出 BPO引發的聚合溫度提高了。 由此可見，環氧固化對 BPO的引發體系有一定的影響。

根據 Flory凝膠理論，可由tgel來推算固化反應的表觀活化能 ，關系為 ：lntgel 1=C+E／RT。式 中 T為固化反應溫度，R為理想氣體常數，C為常數。用lntgel對 l／T作圖，由曲線斜率求得反應表觀活化能 如表 3所示 。

        3 4 澆鑄體的性能
        3．4．1 澆鑄體的耐酸性
       本實驗在80℃下測澆鑄體在10％HNO3溶液中浸泡 12h、24h、36h、72h及 120h后的重量變化率 及120h后的巴柯硬度的變化見表 4。
 
    改性前澆鑄體：用MeHHPA固化的酚醛環氟樹脂澆鑄體．表 6 中與此相同，


      實驗結果表明：改性后樹脂的耐酸性有顯著的 提高。
      3．4．2 澆鑄體機電性能 
      3．5 耐酸性拉擠芯棒的制備與性能
      按前述樹脂配方，加入一定量的內脫模劑混合均勻，囂于浸膠槽中。按照一定的拉擠工藝流程制備樣品，并測其性能，如表 6所示。

       從表6可見，用改性的環氧樹脂體系生產制造 拉擠絕緣芯棒其各項性能指標均達到標準要求。 
4 結束語 
       通過測試分析表明：本文所研制的玻璃鋼拉擠 電絕緣芯棒具有優異的耐酸性 、耐熱性 及良好的 機電性能，這將為我國沿海地區有機絕緣子cnfrp.net用耐酸 性玻璃鋼引拔芯棒的生產和應用提供重要的借鑒和 參考價值。