海洋是資源和能源的寶庫，尤其是深海領域，蘊藏著豐富的大洋礦物資源和生物資源。在陸地資源日益枯竭的情形下，向海洋開發已成為必然的趨勢。目前，深?？碧健㈤_發主要以深潛技術為基礎，利用潛器、水下機器人等進行水下作業。高強度固體浮力材料是現代深潛技術的重要組成部分之一，對保證潛器的浮力，增大潛器的有效載荷，減少其外型尺寸等具有重要作用。
目前，國內外生產的深海高強度固體浮力材料主要是用空心玻璃微珠填充聚合物制成的。空心玻璃微珠是一種無機非金屬空心球形微粉新材料，具有粒度小、球形、質輕、絕熱、隔音、高分散、耐高低溫、耐腐蝕、壓縮強度高、電絕緣性和熱穩定性好等其它輕質填料所無法比擬的優點[5,6]。它是一種優良的無機填充材料，能夠在強度降低不大的情況下有效的降低材料的密度，被廣泛的應用于建材、塑料、橡膠、涂料、海底探測、航海和航天等國防和民用領域中，其應用越來越受到人們的關注，并且已成為材料科學研究的熱點之一。固體浮力材料所用的聚合物一般是環氧樹脂，將大量的空心玻璃微珠 填充到環氧樹脂中，復合成輕質浮力材料，在深海中可承受高壓，并且保持較小的吸水率。
作為深潛用固體浮力材料，材料性能的均一性對深潛器的安全和配重平衡有很大的影響。本文將牌號為K20和HGS8000X的兩種具有不同粒徑和不同密度的空心玻璃微珠以不同的體積比填充到環氧樹脂中制成復合材料，詳細研究了微珠的體積比對復合材料密度、壓縮強度等性能均一性的影響，并討論了造成均一性不同的原因。
2. 實驗
2.1. 實驗主要原料
為了使實驗結果能夠直接適用于指導實際生產，本實驗所采用的主要原料均為市場上易于采購的商 業試劑或工業原料，詳細情況如表1。
2.2. 試樣制備
模具及處理：復合材料采用實驗室自制的Φ160 × 140 mm的圓筒形不銹鋼模具制備。將模具提前裝 好，并在模具內腔均勻的涂一層脫模劑，置于80℃的干燥箱中預熱，備用。
混料過程：將一定量的環氧樹脂、十二烯基琥珀酸酐、甲基四氫苯酐、KH-560 和 N,N-二甲基芐胺分別加入到不銹鋼桶內，攪拌均勻。然后再加入不同體積比的空心玻璃微珠，攪拌至微珠被環氧體系完 全浸潤。空心玻璃微珠的總體積約占物料總體積的60%，K20的體積占微珠總體積分別為0%、10%、20%、50%、80%、90%、100%。將容器置于真空攪拌器內進行真空攪拌30分鐘。
注模固化過程：將混合好的物料注入已經備好的模具內，注入量以冷卻脫模后材料的高度9 cm~10 cm 為標準，加壓至2 MPa。將模具置于165℃的干燥箱內固化6 h，冷卻后脫模。
2.3. 性能測試
制樣及測試過程：用精密切割機將復合材料切成尺寸為10 mm × 10 mm × 20 mm的長方體試樣，排 水法測其密度，按照GB/T 2567-2008進行壓縮強度的測試。
取樣方法：為了分析材料性能的均一性，沿著加壓方向分三層取樣如圖1所示。
3. 結果與討論
3.1. 微珠配比對復合材料密度的影響
實驗采用了粒徑較大的 K20 和粒徑較小的 HGS8000X 按不同的配比制備了復合材料。對單獨采用K20和HGS8000X所制備的浮力材料計算分析，其中的空心玻璃微珠的填充率(空心玻璃微珠在復合材料中的體積分數)為 61%。假設將兩種微珠按不同配比混合后所制備的復合材料中玻璃微珠的填充率均為61%，則混合微珠復合材料的密度(視為理論密度)應為：
珠K20和HGS8000X的密度，ρe為固化環氧樹脂的密度(本實驗采用環氧體系的密度為1.1 g/cm3)。理論密度與測得材料的密度隨K20體積分數的變化規律如圖2所示。從圖中可以看出，復合材料的密度隨K20體積分數的增加而降低，其降低趨勢與理論密度的降低趨勢一致。同一試樣中，中間層的密度普遍低于 上層和下層材料的密度。同時也可以發現，單獨采用K20或HGS8000X所制備的復合材料的密度與理論密度比較接近，而兩種不同粒徑的微珠混合所制備的復合材料密度均不同程度的低于理論密度。此外，復合材料上、中、下三部分的密度有一定的差值，即材料上、中、下三部分的密度表現出一定程度的不均一性。隨著 K20 體積分數的變化，復合材料的這種不均一性也發生相應的變化。從復合材料上、中、下三部分密度的方差圖(圖 2 右上插圖)可以看出，隨著 K20 體積分數的增加，方差值開始逐漸變小，并在某一點處達到最小值，當 K20體積分數繼續增加時，方差值又開始變大。說明隨著K20體積分數的逐 漸增加，復合材料密度的均一性先變好，后變差，并且在中間某個值處均一性達到最好?？梢?，兩種不同粒徑的空心玻璃微珠混合所制備的復合材料，其密度均一性較單一空心玻璃微珠制備的材料好；而且，采用粒徑較大的微珠制備的復合材料比粒徑較小的微珠制備的材料密度均一性好。
3.1. 微珠配比對復合材料壓縮強度的影響
圖 3 是兩種不同粒徑空心玻璃微珠按照不同的體積分數所制備的復合材料上、中、下三部分的壓縮強度隨微珠配比的變化曲線。從圖 3 可以看出，與復合材料的密度隨玻璃微珠配比的變化規律相似，復合材料上、中、下三部分的壓縮強度也隨K20體積分數的增加而降低，這一趨勢是由K20本身的強度較低所導致。另外，同一微珠配比的復合材料其上、中、下三部分的壓縮強度也表現出一定程度的不同，即材料的壓縮強度也有一定程度的不均一性。從壓縮強度方差分析結果(圖3右上插圖)可以看出，兩端的方差值均大于中間值，尤其是單獨采用粒徑較小的HGS8000X制備的材料，其方差值遠大于其它復合材料，除此之外，其它材料試樣上、中、下三部分的壓縮強度方差均比較小。說明除單獨采用粒徑較小的微珠制備的復合材料外，其余所有材料的壓縮強度均一性都較好。
3.2. 復合材料結構分析
材料的性能取決于材料的組成與結構，本實驗采用了確定的環氧體系和確定的空心玻璃微珠，所以
其性能將主要取決于材料的結構。對材料的顯微結構分析結果發現，在微珠配比確定的情況下，材料上、 中、下層的顯微結構沒有明顯的區別，而當微珠配比發生變化時，材料中玻璃微珠粒徑的分布發生了明顯的變化。取 K20體積分數為0%、50%和100%的三種材料上、中、下層的試樣作為典型的顯微結構(如圖 4)。從圖中可以看出，三種配比的復合材料均具有良好的結構致密性，除空心玻璃微珠所營造的空間外，幾乎沒有明顯的空隙。K20體積分數為0%的復合材料中，最小微珠直徑為10 μm左右，而最大微珠 直徑也僅有35 μm左右；K20體積分數為100%的復合材料中，最小微珠直徑約為 20 μm，而最大微珠直徑接近100 μm左右；K20體積分數為50%的復合材料中，微珠的直徑從10 μm到100 μm左右分布。以 上分析可以推斷，對同一微珠配比的試樣，其上、中、下層的密度和壓縮強度產生不均一性的主要原因應該是材料固化過程中壓力分布不均勻。在固化過程中，壓力分布不均勻引起材料上、中、下層所產生的殘余應力不同，當材料脫模時，在不同應力的作用下，材料所產生的回彈程度不同，從而造成材料產生較小的性能偏差。當采用密度較小的微珠不同程度地替換密度較大的微珠時，復合材料密度的降低與 理論計算的結果有較大的偏離(如圖2)，其主要原因是不同比例微珠的復合導致微珠的粒徑分布發生了變化。從圖4中不難看出，當兩種不同直徑的空心玻璃微珠混合時，微珠的直徑集中分布在約以20 μm為中心和以60 μm為中心的兩個范圍內，呈現出典型的雙峰分布趨勢，這種分布使其堆積密度得到較大的 提高。對復合材料內部微珠堆積系數的分析結果如圖 5 所示，混合微珠的堆積系數明顯高于單一微珠。
由于微珠堆積系數的提高，使混合微珠制備的復合材料密度低于理論計算的密度。所以，采用不同直徑的微珠混合制備復合材料是降低材料密度的有效手段。另外，對比圖 5 不難發現微珠的堆積系數越高， 所制備的復合材料的性能均一性也越好。
4. 結論
1) 由兩種不同直徑的空心玻璃微珠混合所制備的復合材料，其密度、壓縮強度的均一性優于單一組分微珠制備的材料。
2) 不同直徑的空心玻璃微珠混合填充，是降低復合材料密度的有效手段。
3) 空心玻璃微珠的堆積系數越大，復合材料的性能均一性越好。
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